Цилиндрические прямозубые шестерни

Цилиндрические косозубые шестерни

 

 

Конические прямозубые шестерни

Конические шестерни с круговым зубом

 

 

Конические шестерни из нержавеющей стали

Червячные зубчатые передачи

 

 

Изготовление зубчатых колес

Вал-шестерни

           

Искажение угла спирали при нарезании

Если нарезаемое зубчатое колесо установлено на станке под углом внутреннего конуса, отличающимся от угла начального конуса на величину угла ножки γ, то возникает искажение угла спирали, которое можно устранить соответствующей наладкой станка.

На фиг. 144 показан резец резцовой головки, вращающейся вокруг оси O’Y’, режущая кромка которого описывает поэтому коническую поверхность k.

(фиг. 144)

В сечении I—I, проходящем через середину зуба Р’, будет некоторый угол спирали βв. Найдем теперь проекцию на плоскость, параллельную I—I истинного угла спирали, который существует в плоскости II—II, касательной к начальному конусу зубчатого колеса.

Горизонтальной проекцией сечения конуса k плоскостью II—II будет эллипс Э, образующий линию зуба. Касательная к эллипсу в точке Р определяет величину искомого угла спирали β’в. Проекции этой касательной можно построить, воспользовавшись тем, что она является одновременно касательной к конусу k и лежит в плоскости II—II. Вертикальной проекцией этой касательной будет прямая А’P’, а горизонтальную найдем, построив проекцию k” конуса k на вспомогательную плоскость, проходящую через его ось и точку Р. Проекциями точек А’ и Р’ будут точки А” и Р”, которые легко построить, отложив A”Y”=A’Y’ и P”S”=P’S’. Имея две проекции отрезка касательной, можно найти искомую горизонтальную проекцию, которой будет прямая АР.

Таким образом, получилось, что проекция касательной к линии зуба отклоняется от прямой РЕ, касательной к линии, образуемой резцовой головкой, на величину угла Δβ. Для того чтобы обе касательные совпали, надо изменить положение оси резцовой головки на станке, которое можно определить, зная угол Δβ. Величину этого угла можно определить:

tg Δβ=PM/AM=PM/(OP+PM) tg βв=ρ sin βв tg γ tg α/(ρ+ρ sin β tg γ tg α) tg βв

или

tg Δβ=cos βв tg γ tg α/1+sin βв tg γ tg α (7.70)

Зная, что угол β’вв+Δβ, после простых тригонометрических преобразований формулу (7.70) можно представить в следующем виде:

tg β’в=tg βв+(tg γ tg α/cos βв) (7.71)

В формуле (7.70) второй член ее знаменателя весьма мал и его можно отбросить. Тогда

tg Δβ=cos βв tg γ tg α (7.72)

Погрешность, вызываемая произведенным упрощением, составляет около 2’ для самого невыгодного случая, что не имеет практического значения.

Для сопряженных шестерни и колеса в уравнение (7.72) следовало бы подставлять соответственно γш и γк и получать различные поправки Δβ. Однако, обычно, как уже указывалось, все поправки вносятся только при нарезании шестерни. В этом случае надо вводить суммарную поправку Δβ=Δβш+Δβк, причем ввиду малости поправочных углов, можно написать:

tg Δβ=cos β tg α (tg γш+tg γк) (7.73)

Это уравнение можно представить в следующем виде:

tg Δβ=4(f+c′)/zc cos β tg α (7.74)

НОВОСТИ КОМПАНИИ
  • Плиты нагревательные для гидравлических этажных прессов

    Для нагревания плит пресса внутри них высверлены по всей длине параллельные соединенные между собой каналы диаметром 15—25 мм. Сечение каналов выбирают расчетным путем в зависимости от вида и параметров теплоносителя и теплотехнических требований, предъявляемых к греющим плитам. Расстояние между каналами 50—100 мм. По способу разветвления и соединения каналов бывают потоки теплоносителя последовательные, параллельные и комбинированные. […]
  • Изготовление аналогов импортных деталей и узлов

    Компания «ИнженерЦентр» реализует программу импортозамещения. На основе современной производственной базы, предприятие готово произвести и поставить в Ваш адрес детали, запчасти, механизмы в сборе для любого импортного оборудования.