Цилиндрические прямозубые шестерни

Цилиндрические косозубые шестерни

 

 

Конические прямозубые шестерни

Конические шестерни с круговым зубом

 

 

Конические шестерни из нержавеющей стали

Червячные зубчатые передачи

 

 

Изготовление зубчатых колес

Вал-шестерни

           

Чистовое нарезание шестерни односторонними резцовыми головками с устранением диагональности контакта

Чистовое нарезание шестерни односторонними резцовыми головками с устранением диагональности контакта. Этот способ нарезания шестерни является наиболее совершенным, так как при нем можно получить коническую пару с прямым (не диагональным) пятном контакта, которое может иметь любую желаемую длину. Одновременно достигается и высокая производительность обработки. Каждая сторона зуба шестерни обрабатывается особой односторонней резцовой головкой и с особыми наладочными установками станка.

При рассматриваемом способе нарезания колесо, сопряженное с данной шестерней, обычно нарезается двусторонним способом с определенным разводом резцов, так как другие способы теряют в данном случае практический смысл. Однако теоретически возможно применение и поворотного способа нарезания колеса. При значительной величине угла спирали, скажем, 20° и выше, устранение диагональности контакта производят при помощи изменения конуса обкатки, а при угле спирали 0—20° — при помощи гипоидного смещения.

При устранении диагональности контакта первым способом основные наладочные установки станка определяют следующим образом:

1) смещение ΔL, необходимое для устранения диагональности контакта определяется по уравнению для каждой стороны зубьев

ΔL=±LH0/V0·tg α/cos β (tg γш+tg γк);

2) число зубьев производящего колеса, необходимое для настройки гитары обкатки определяется по уравнению для каждой стороны зубьев

zм=zс (1—ΔL/L);

3) изменение осевой установки Δхр и смещение стола Δхв — по формулам для каждой стороны зубьев

Δхр=—ΔL:cos φi

Δxв=—Δxp sin φi=ΔL tg φi;

4) гипоидное смещение Ем=0;

5) поправка Δr1 определяется по формуле, причем учитывается только положительное значение AL

Δr1=ΔL (r2u/L2) sin β;

поправки Δr2 и Δr3 определяются по формулам

Δr2=Wк/2+L (tg γш+tg γк) tg α,

Δr3=C (ru cos β/bF)2=C (V0/bF)2;

6) суммарная поправка Δr радиуса резцовой головки определяется по уравнению и округляется до ближайшего нормализованного значения

Δr=Δr1+Δr2—Δr3;

7) образующие радиусы односторонних резцовых головок определяются по формуле

Ru=ru±Δr (8.3)

знак минус — для наружной головки, а знак плюс для внутренней.

Наладочные установки, определяющие положение оси резцовой головки на станке определяют исходя из следующих соображений. Пусть (фиг. 147) при базовых установках H0 и V0, при которых нарезались зубья колеса, центр резцовой головки находится в точке А.

(фиг. 147)

При установке нарезаемого зубчатого колеса под углом внутреннего конуса вместо начального происходит искажение угла спирали. Поэтому для того, чтобы угол спирали на начальном конусе в средней точке Р был равен номинальному углу β, необходимо повернуть радиус АР вокруг точки Р на угол Δβ.

После поворота центр резцовой головки окажется в точке В, причем этот поворот можно представить себе как горизонтальное перемещение на величину Δ’Н и одновременное вертикальное перемещение на величину Δ’V. Определим величины этих смещений:

Δ’H=AB cos β≈ru tg Δβ cos β

Подставив сюда значение tg Δβ, получим

Δ’Н=ru (tg γш+tg γк) tg α cos 2 β (8.4)

Смещение

Δ’V=Δ’H tg β (8.5)

Дальнейшее изменение координат центра резцовой головки вызывается разницей радиусов резцов, обрабатывающих сопряженные линии зубьев шестерни и колеса.

Для определения положения центра головки надо отложить от точки Р’ вдоль линии BP’ величину радиуса резцовой головки. Так как на основании вышесказанного РР’≈Δr2, то, следовательно, можно отложить от точки Р отрезок, равный Δr2. Пусть при этом центр головки данного радиуса займет положение С’, т. е. переместится из точки В в точку С’ на величину

ΔSr=Rui—Δr2—ru=Δr—Δr2 (8.6)

Смещение ΔSr можно разложить на вертикальное:

Δ”V=ΔSr cos β (8.7)

и горизонтальное:

Δ”H=ΔSr sin β (8.8)

В результате произведенных смещений центр резцовой головки переместится в точку С’. Учитывая наличие смещения ΔL, необходимо прибавить эту величину к горизонтальной установке. Тогда окончательно центр головки окажется в точке С, а суммарные перемещения по горизонтали и по вертикали будут

ΔН=Δ’Н+ΔL—Δ”H=Δ’Н+ΔL—(Δr—Δr2) sin β; (8.9)

ΔV=Δ’V+Δ”V=Δ’H tg β+(Δr—Δr2) cos β; (8.10)

в этих формулах Δ’H — по уравнению (8.4).

Итак, положение центра резцовой головки при нарезании шестерни определяется по следующим формулам:

вертикальная установка

V=V0±ΔV; (8.11)

горизонтальная установка

H=H0±ΔH; (8.12)

знак плюс для выпуклой, а минус — для вогнутой стороны зубьев.

Радиальную установку можно определить по формуле

U=H2+V2

а полярный угол — по формуле

tg q=V/H

Обычно пренебрегают разницей полярного угла для вогнутой и выпуклой сторон зубьев, принимая базовое значение по формуле

tg q0=V0/H0

При устранении диагональности контакта с помощью гипоидного смещения, наладочные установки определяют следующим образом:

1) гипоидное смещение определяется по формуле

Ем=L (tg γш+tg γк) cos β tg α;

2) изменение осевой установки Δхр и смещение стола Δxв определяются по формулам

Δxpм tg β/cos φi,

Δхв=Δхр sin φiм tg β tg φi;

3) число зубьев производящего колеса zм= zс;

4) поправки радиусов резцовых головок определяются: Δr1 — по формуле

Δr1м ru/L tg β,

Δr2 — по формуле

Δr2=Wк/2+L (tg γш+tg γк) tg α,

и Δr3 — пo формуле

Δr3=C (ru cos β/bF)2=C (V0/bF)2;

суммарная поправка Δr=Δr1+Δr2—Δr3; найденное значение Δr округляют до ближайшего нормализованного значения;

5) радиусы односторонних резцовых головок — по формуле (8.3);

6) Наладочные установки, определяющие положение оси резцовой головки на станке, определяются тем же способом, как в предыдущем случае, причем

ΔH=Δ’H—(Δr—Δr3) sin β—Ем tg β, (8.13)

ΔV=Δ’V tg β+(Δr—Δr2) cos β+Ем (8.14)

Гипоидное смещение надо подставлять с учетом знака. В этих формулах Δ’Н определяется по уравнению (8.4). Вертикальная и горизонтальная установки определяются по уравнениям (8.11) и (8.12), куда вместо ΔН и ΔV надо подставлять их значения по формулам (8.13) и (8.14).

НОВОСТИ КОМПАНИИ
  • Плиты нагревательные для гидравлических этажных прессов

    Для нагревания плит пресса внутри них высверлены по всей длине параллельные соединенные между собой каналы диаметром 15—25 мм. Сечение каналов выбирают расчетным путем в зависимости от вида и параметров теплоносителя и теплотехнических требований, предъявляемых к греющим плитам. Расстояние между каналами 50—100 мм. По способу разветвления и соединения каналов бывают потоки теплоносителя последовательные, параллельные и комбинированные. […]
  • Изготовление аналогов импортных деталей и узлов

    Компания «ИнженерЦентр» реализует программу импортозамещения. На основе современной производственной базы, предприятие готово произвести и поставить в Ваш адрес детали, запчасти, механизмы в сборе для любого импортного оборудования.